Deska elewacyjna
Elementy drewniane w budowie domu

Metoda Rowe’a

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Rows badał wielkość momentów zginających występujących w modelowych ścian- kach szczelnych zagłębionych w gruncie nie spoistym o różnym zagęszczeniu. Badane ścianki szczelne miały różne sztywności. Momenty zginające w ściance wywołane były wybieraniem gruntu z przodu ścianki przez co uzyskiwano różne przypadki podparcia ,w gruncie. Rozkład obciążeń (odporu gruntu) działających na ściankę w zależności od sposobu przesunięcia spodu ścianki. W opracowanej, na podstawie przeprowadzonych badań modelowych, metodzie obliczenia ścianki szczelnej obejmującej wyznaczenie momentu zginającego, siły w ściągu i zagłębienia ścianki w gruncie, Rowe uwzględnił sztywność (giętkość) ścianki oraz względne zagęszczenie gruntu wywierające parcie na ściankę. Obliczanie ściągów ścianek szczelnych. Do obliczeń ścianek szczelnych prócz jej wymiarowania omówionego poprzednio wchodzą: obliczenia ściągów i obliczenia zakotwień ściągów. Zakotwienie oblicza się na obciążenie siłą w ściągu, której wartość wyznacza się równocześnie z obliczeniem ścianki szczelnej, metodami poprzednio podanymi lub metodą klasyczną Bluma. Z obliczenia ścianki szczelnej otrzymuje się wartość siły K w ściągu przypadającej na 1 mb ścianki. Jeśli odstęp między sąsiednimi ściągami oznacza się przez a, siła przypadająca na jeden ściąg równa się K• a Jak wykazała praktyka, obciążenia pionowe (w tym również obciążenia naziomu) zwłaszcza w przypadku ściągów długich, mogą być powodem ich zerwania. Pominięcie obciążeń pionowych ściągu wyrównywano w dotychczasowej praktyce projektowania obniżeniem naprężeń dopuszczalnych ściągu o około 30%, a przy zastosowaniu połączeń przegubowych o około 10%. Stosuje się również pewne środki zaradcze jak np. wstępne ułożenie ściągu w łuku o wypukłości zwróconej w górę tak, aby po ukończeniu osiadania gruntu ściąg przyjął w przybliżeniu właściwe położenie; oparcie ściągu w kilku punktach na krótkich palach lub osłonięcie go przekryciem o takiej wysokości, aby była ona większa od końcowego osiadania gruntu w poziomie położenia ściągu, a przede wszystkim stosowanie przegubów na obu końcach ściągu, a czasem i na jego długości. Ostatnio do wymienionych sposobów można dodać jeszcze możliwość wstępnego sprężenia ściągów lub użycie wstępnie sprężonych kabli. [więcej w: metoda felleniusa, wiata garażowa przyścienna, klasyczny ornament stylu doryckiego ]

Comments Off

Wyznaczenie przemieszczeń poszczególnych sprężyn

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Jeżeli z jednej strony ścianki oddalić sprężyny, to wystąpią nieznane siły skupione o wartości WD W2, Ws oraz momenty zginające zaczepione. Ścianka ulega wówczas odkształceniu, powodując zmianę sił działających na sprężyny. Ponieważ ugięcia ścianki są małe, przyjmuje się, że zależność między siłami w poszczególnych sprężynach a ich odkształceniem jest liniowa. Wykorzystując równanie belki na sprężystym podłożu oraz warunki brzegowe dla rozpatrywanej ścianki uzyskuje się układ 5-ciu równań pozwalających na wyznaczenie przemieszczeń poszczególnych sprężyn, a następnie sił działających na sprężyny. wyznacznika D. Read the rest of this entry »

Comments Off

Ciśnienie w porach

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Jeśli ciśnienie w porach nie zależy od stanu naprężenia to w przypadku: a) stateczności długotrwałej wartości kąta tarcia wewnętrznego i spójności należy przyjąć jako efektywne; a ciśnienie wody w porach u określa się za pomocą siatki hydrodynamicznej lub w wyniku bezpośredniego pomiaru na skarpie w terenie, b) nagłego przepływu wody przez przesiąkliwą skarpę, wartość kąta tarci a wewnętrznego i spójności należy przyjąć jako efektywne, a ciśnienie u zależy od stosunku prędkości przepływu wody do przesiąkliwości. Określa się je za pomocą siatki hydrodynamicznej. Współczynnik bezpieczeństwa F oblicza się dla kilku ustalonych siatek hydrodynamicznych. Jeśli ciśnienie wody w porach zależy od stanu naprężenia, wówczas w przypadku gdy: a) skarpa zbudowana jest z nawodnionych glin i przy szybkiej budowie skarpy nie wystąpi jej konsolidacja. Wtedy należy przyjąć tjJu = O i Cu (kąt pozornego tarcia wewnętrznego i spójność pozorna gruntu ustalone w badaniach bez odprowadzenia wody, niezdrenowanych). Read the rest of this entry »

Comments Off

Uwzględnienie ciśnienia spływowego w stateczności skarp

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Gdy przez skarpę przepływa woda, należy w obliczeniach współczynnika bezpieczeństwa uwzględnić napór So ciśnienia spływowego pogarszający warunki równowagi. Napór ciśnienia spływowego obliczamy mnożąc objętość gruntu przenikniętego przesączającą się wodą przez Yw i, gdzie: Yw – ciężar właściwy wody, a i spadek hydrauliczny wody gruntowej. Dla określenia siły So należy ustalić średni spadek hydrauliczny, co w praktyce obliczeniowej napotyka pewne trudności. Dlatego podamy tu dwa przybliżone sposoby określenia wielkości ciśnienia spływowego.Nowsze metody obliczenia ścianek szczelnych. Uwzględnienie przemieszczenia ścianek szczelnych powoduje, że parcie gruntu działające na ściankę nie ma już charakteru hydrostatycznego. Również sposoby podparcia ścianek szczelnych oraz branie pod uwagę odkształceń samych brusów powoduje zmianę dotychczasowych przyjęć w obliczeniach. W literaturze naukowej spotyka się nowe propozycje obliczeń ścianek szczelnych oparte częściowo na badaniach modelowych, a częściowo wychodzące z teorii sprężystości lub plastyczności. Wszystkie nowe propozycje zmierzają z jednej strony do ekonomiczniejszego wymiarowania ścianek szczelnych, z drugiej zaś strony do dokładniejszego określenia ich bezpieczeństwa. Jednakże proponowane nowsze metody obliczania ścianek szczelnych nie znalazły jeszcze pełnego zastosowania w praktyce, a to ze względu na posługiwanie się szerzej niezbadanymi wielkościami i współczynnikami. Z tych też względów praktyka inżynierska trzyma się dotychczas stosowanych metod, które mimo że są mniej ekonomiczne, zawierają dostateczny zapas bezpieczeństwa. Niemniej znajomość nowszego podejścia do obliczania ścianek szczelnych jest niezbędna, chociażby z uwagi na to, że pozwalają na ich ekonomiczniejsze wymiarowanie oraz niekiedy bardziej uzasadnione ujęcie teoretyczne. W niniejszym rozdziale będą omówione następujące metody obliczania ścianek szczelnych: – obliczanie przy użyciu nomogramów ścianek szczelnych jednokrotnie zakotwionych – metoda A. i M. Reimberta, – metoda Turabiego i A. BalIi, – metoda P. W. Rowea. [hasła pokrewne: polistyren ekstrudowany xps, olx bytów, dom z prefabrykatów betonowych ]

Comments Off

Zarys brył rozkładu naprężeń

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Zarys brył rozkładu naprężeń składa się w przybliżeniu ze stref parcia i odporu określonych przez dwa półokręgi i część prostokątną o podstawie równej szerokości ścianki. W takim ujęciu nośność graniczna pojedynczego elementu kotwiącego obciążonego siłą poziomą zaczepioną w linii działania wypadkowej sił oporu gruntu, jest sumą sił wynikających z naprężeń równoległych 00 linii działania na wszystkich ściankach bloku. Siły te pochodzą od następujących wpływów: 1) odporu na powierzchni czołowej, 2) parcia na powierzchni tylnej, 3) odporu wywołanego przez boczne strefy gruntu przed ścianą czołową, 4) parcia wywołanego przez boczne strefy gruntu za ścianą tylną, 5) odporu wywołanego przez wpływ części strefy martwej ponad zasadniczą bryłę odporu, 6) parcia wywołanego przez wpływ części strefy martwej ponad zasadniczą bryłę parcia. Nośność graniczna fundamentów płytowych wyciąganych pionowo z gruntu. Rozpatruje się z ciągłej płyty kotwiącej wycinek o jednostkowej długości zakładając przy tym, że płyta jest nieodkształcalna i doznaje nierównomiernego przesunięcia ku górze. Read the rest of this entry »

Comments Off

Stosunek zagłębienia dolnej krawędzi ściany do wysokości ściany

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Dla stosunku H/h 5,0, tzn. stosunku zagłębienia dolnej krawędzi ściany do wysokości ściany, przyjmuje się w obliczeniach tak, jak gdyby ściana sięgała do samej powierzchni terenu. Przyjęcie to wynika z faktu, że tarcie w ewentualnej powierzchni odłamu, która by się utworzyła nad ścianą będzie wystarczające dla poruszenia całego klina odłamu .sięgającego do powierzchni terenu. Z uwagi na niekorzystny układ sił, przyjmuje się, że naziom jest obciążony w strefie parcia, a nieobciążony w strefie odporu. Założony ściąg powinien zaczepiać w środku ciężkości wypadkowego obciążenia (wartość odporu mniej parcie). Read the rest of this entry »

Comments Off

Obciążenie graniczne ściągów o przekroju kwadratowym

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Niekiedy spotyka się również ściągi o przekroju kwadratowym w położeniu, w którym boki kwadratu są pionowe i poziome lub gdy są one odchylone od pionu o kąt 45°. Pierwsze z wymienionych położenie określić można jako położenie proste, drugie jako ukośne. Dla ściągów w położeniu ukośnym wyznaczona doświadczalnie wartość E= 445 cm pozwala na obliczenie współczynnika s i obciążenia granicznego . Istnieją zasadniczo trzy rodzaje zakotwień ścianek szczelnych: I. Zakotwienia pracujące dzięki wzbudzeniu odporu w gruncie zalegającym pomiędzy ścianką a konstrukcją kotwiącą. Read the rest of this entry »

Comments Off

Wymiarowanie ściągu

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Wszystkie sposoby nie pozwalają na ustalenie rzeczywistego współczynnika bezpieczeństwa, a co za tym idzie na racjonalne wymiarowanie ściągu, ponieważ nieznane pozostaje obciążenie pionowe. wywierane przez grunt na ściąg. Poniżej przytoczone będą dwie metody uwzględniające zginanie ściągu. Metoda Joppena. Joppen proponuje zamiast obniżenia naprężeń dopuszczalnych, obliczenie ściągu z uwzględnieniem obciążeń pionowych G, które dla zasypu z gruntu niespoistego wyznacza jako sumę ciężaru własnego ściągu Gw, ciężaru prostopadłościennej bryły gruntu zalegającego nad ściągiem Ge i oporu ścinania Gr W płaszczyznach pionowych dzielących osiadający grunt od bryły gruntu zawieszonej nad ściągiem Propozycje Joppena nie są jednak oparte na żadnych danych doświadczalnych i wynikają wyłącznie z założonego przez niego schematu obciążeń. Read the rest of this entry »

Comments Off

Metoda obliczania ścianek szczelnych

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Metoda obliczania ścianek szczelnych według nomogramów Jennego oparta jest na klasycznej metodzie Bluma; pozwala jednak na wyznaczenie występujących niewiadomych wielkości w sposób analityczny, co w połączeniu z załączonymi nomogramami w znacznym stopniu ułatwia obliczenia i nie wymaga poszukiwania rozwiązania zadania metodą wykreślno-analityczną. Wszystkie wymienione metody dotyczą ścianek wolnopodpartych łub jednokrotnie zakotwionych. Przy obliczaniu ścianek dwukrotnie zakotwionych należy posługiwać się metodami obliczania ścianek, a w szczególności metody Bluma, metodę duńską, metodę Czebotariowa i inne. Obliczanie ścianek szczelnych jednokrotnie zakotwionych przy użyciu nomogramów Jennego. Obliczanie jednokrotnie zakotwionej ścianki szczelnej za pomocą nomogramów Jennego oparte jest na metodzie linii ugięcia Bluma. Read the rest of this entry »

Comments Off

Fundament betonowy

Posted in Uncategorized  by admin
September 15th, 2019

W opracowanej metodzie fundament betonowy traktowany jest jako nieodkształcalny – doskonale sztywny. Przekrój fundamentu – prostokątny: szerokość-dociskająca b, długość boku a, zagłębienie D. Grunt jest jednorodny spoisty i charakteryzuje się ciężarem objętościowym y, kątem tarcia wewnętrznego cfJ i spójnością c. Po rozpisaniu, scałkowaniu i zsumowaniu wyrażeń odpowiadających wpływom poszczególnych schematów cząstkowych (oporów gruntu w poszczególnych strefach), uzyskano wieloczłonowe wzory na wartość graniczną momentu wywracającego M, granicznej siły poziomej H i współczynnika charakteryzującego zagłębienie środka obrotu fundamentu. . Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries Next Entries »